Ťažký zásterový podávačje dôležitým zariadením v baníctve, hutníctve, prístavnom a chemickom priemysle, ale v odbornej príručke neexistuje presná konštrukčná teória o odolnosti spôsobenej násypkou. Vzorec trakčného odporu je odvodený pomocou najnovšej teórie tlaku v nádobe a porovnaný so vzorcom v mnohých príručkách, aby sa poukázalo na nesprávny a chýbajúci pôvodný vzorec.
Ťažký zásterový podávač hrá nezastupiteľnú úlohu v baníctve, hutníctve, chemickom priemysle, prístave a iných odvetviach. Od 50-tych rokov minulého storočia zaznamenala konštrukčná a výrobná úroveň domácich vysokovýkonných zásterových podávačov veľký pokrok, stále však existuje určitá medzera v porovnaní so zahraničím (až 12 000 t/h). Dôležitým dôvodom je, že teória návrhu ťažkého plechu je stále obmedzená na najoriginálnejší jednoduchý výpočet 1-mágia. Najmä trenie medzi materiálmi a materiálmi, trenie medzi materiálmi a plášťovou doskou a trenie medzi materiálmi a spodnou doskou a tak ďalej, už desaťročia neexistuje presná teória návrhu a veľké a veľké ťažké dosky nad dvoma druhmi výpočtu odporu sú mimoriadne dôležité. Od začiatku tohto storočia niektorí vedci začali študovať teoreticky, ale stále zostáva veľa nevyriešených problémov. Výpočtové vzorce šmykového odporu a trecieho odporu medzi materiálom a plášťovou doskou priameho podávača plášťových dosiek sú prvýkrát systematicky odvodené. Článok [9] systematicky odvodil rôzne vzorce výpočtu odporu podávača pre šikmú obrubu. 1 Odvodenie vzorca odporu na dosiahnutie podobnej funkcie vibračného podávača a pásového podávača, nie je schopné odolať tlaku skladu [rez. V skutočnom usporiadaní procesu v baníctve a iných priemyselných odvetviach je ťažká doska umiestnená priamo pod silom a nie je tu žiadny šikmý vysokovýkonný zásterový podávač "hrdlo sila". Niekedy je otvor sila s dĺžkou 20 m priamo spojený s ťažkým plechom.
Nech ox a oy je tlak materiálu v smeroch x a y, N/m; A je-prierez sila, m2; L je obvod prierezu sila, m; 8 je uhol trenia medzi materiálom a stenou sila, 8=tan1f. ; f. Je koeficient trenia medzi materiálom a stenou skladu; p je uhol vnútorného trenia materiálu, p=tan4,4 je faktor vnútorného trenia materiálu; p je objemová hmotnosť materiálov, kg/m3; g je tiažové zrýchlenie, g=9.81m/s2; y je výška materiálu v sklade, m; Uhol medzi štyrmi stenami sila a horizontálnou rovinou je a a B.
Druhá položka vysokovýkonného zásterového podávača na pravej strane znamienka rovnosti je ekvivalentná vzorcu, to znamená dodatočnej trecej sile spodnej dosky spôsobenej materiálmi v zásobníku. Táto hodnota však nemá žiadnu funkčnú súvislosť s uhlom náklonu násypky, výškou násypky a koeficientom bočného tlaku, takže použitie tohto vzorca pri navrhovaní veľkých ťažkých platní zjavne nie je presné. Literatúra nezohľadňuje šmykovú silu medzi materiálmi pod násypkou, dodatočné trenie medzi materiálmi v násypke a plášťovou doskou spôsobené materiálmi v násypke, nieto ešte trenie medzi materiálmi a plášťovou doskou počas prepravnej dĺžky. Odpor na násypke v jednej literatúre je nasledovný: Fm=hDqMg 10 pmu Vzorec (19) je rovnaký ako v literatúre, okrem toho, že pM má dva rôzne algoritmy. PM=0.8 pgab? Dva algoritmy PM=2.8pga2b2/(a+b)pM dokazujú neistotu tohto samotného vzorca a nerozumnou časťou je tiež funkčný vzťah s uhlom naklonenia zásobníka, výškou zásobníka a koeficientom bočného tlaku. Referenčný Trecí odpor medzi materiálom a lemom
