Prostredníctvom modálnej analýzy a testu dynamickej odozvy pri prevádzke bez zaťaženia{0}} sa získajú charakteristiky prirodzených vibrácií veľkého kruhového vibračného sita a jeho odozva v časovej a frekvenčnej oblasti pri pracovných podmienkach. S primeraným zjednodušením bol vytvorený model trepačky, extrahovali sa prirodzené frekvencie prvého 7 rádu a možnosť rezonančného javu bola eliminovaná. Vibračný testovací prístroj INV1601 sa použil na zhromažďovanie vibračných signálov bez{5}}vibračnej obrazovky bez záťaže a údaje o časovej -doméne a frekvenčnej{7}}doménovej odozve každého testovacieho bodu boli získané softvérom DASP. Dynamické charakteristiky vibračnej clony boli získané analýzou a porovnaním údajov. Poskytuje spoľahlivý základ pre štrukturálne zlepšenie a diagnostiku veľkých chýbšikmé sitá na kamenivo.
Priemyselný rozvoj odrôd vibračných tried a požiadavky na kvalitu sú čoraz vyššie, zariadenia vibračných tried pre veľké-rozmery, vysoká intenzita vibrácií a smer vývoja typu (znižujú kvalitu vibrácií). So zlepšením spracovateľskej kapacity veľkej trepačky sa štrukturálnej pevnosti trepačky venovala čoraz väčšia pozornosť. V súčasnosti mnohí vedci vykonali veľa výskumných prác na tomto probléme z rôznych uhlov teoretickej analýzy, simulácie a experimentu v teréne. Z hľadiska analýzy štrukturálnej dynamickej odozvy sa softvér konečných prvkov používa hlavne na analýzu dynamickej odozvy modelu. V prípade veľkých štruktúr je však analýza dynamickej odozvy konečných prvkov v rámci -modelu štruktúry v plnej veľkosti- dosť časovo-náročná. Autor bude diskutovať o dynamickej analýze odozvy veľkých naklonených sít pre kamenivo, ktorá je široko používaná v priemysle.
1. Modálna analýza
1.1Šikmé sitá pre agregátyModel Autor študuje veľké kruhové pásové vibračné sito s plochou 14 m2 a hmotnosťou 9930 kg. Podľa dvoch-dimenzionálnych návrhových výkresov je model vytvorený v ANSYS. V procese modelovania kvôli zložitej štruktúre nie je možné detailne modelovať podľa každého detailu šejkra, preto je potrebné model zjednodušiť. Zjednodušené časti modelu zahŕňajú: príruby, rebrované platne,-nenosné komponenty, otvory pre zadržiavanie, otvory pre proces, skrutky so závitom a vytriasadlá. Nakoniec bol vytvorený model konečných prvkov a delením stromovej mriežky sa získalo celkom 120 040 pevných prvkov, 12 pružinových prvkov, 6 hmotnostných prvkov a 10 066 uzlov.
1.2 Výsledky modálnej analýzy Modálna analýza modelu sa vykonáva v ANSYS. Podľa teórie vibrácií hrajú hlavnú úlohu vo vibračnom procese konštrukcie vlastné frekvencie nižšieho rádu a zodpovedajúce režimy, takže sa extrahuje iba prvých 7 vlastných frekvencií konštrukcie a príslušné výsledky sú uvedené v tabuľke 1. Prvá vlastná frekvencia zodpovedá vibráciám tuhého telesa a druhý až siedmy rád je vibrácia pružného telesa konštrukcie. Pracovná frekvencia tohto typu vibračnej obrazovky je 12,5 Hz. Ako je zrejmé z tabuľky 1, prirodzená frekvencia štruktúry sa vyhýba pracovnej frekvencii a v pracovnom procese obrazovky nie je žiadny jav rezonancie. Séria problémov, ako je nestabilita amplitúdy, hluk a skoré poškodenie, je eliminovaná, pretože dynamický výkon vibračného sita nemôže spĺňať požiadavky.
Vibračný tester NV1601 vyvinutý inštitútom East Vibration and Noise Research Institute bol použitý na zistenie dynamickej odozvy vibračnej obrazovky prostredníctvom získavania signálu vibrácií a analýzy softvéru DASP.
2.1 Rozmiestnenie meracích bodov na obrazovke Aby bolo možné komplexne získať informácie o dynamickej odozve vibračnej obrazovky, používa sa metóda široko{1}}rozprestretého získavania signálu a bodu. Vďaka symetrickej štruktúre vibračného sita je na bočnej strane vibračného sita zvolených 10 meracích bodov, šikmé sitá pre agregáty. Pre oblasť vytriasača, vzhľadom na nosné sily na oboch stranách, sú na ložiskových častiach pridané dva meracie body, a to meracie body 6 a 9. Zodpovedajúce meracie body na druhej strane sitovej skrinky sú označené 11 a 12.
2.2 Analýza výsledkov testov Zhromaždené údaje sa klasifikujú a triedia, aby sa získali mapy časovej{1}}domény a frekvenčnej{2}}domény každého meracieho bodu v prevádzkových podmienkach bez-zaťaženia, ako je znázornené na OBR.. 3. Tabuľky údajov časovej{5}}domény a frekvencie-domény sú nakreslené podľa atlasu. Tabuľka 3 zobrazuje údaje časovej-domény vibračnej obrazovky nakreslené podľa údajov nameraných v 12 meracích bodoch. Hodnoty zrýchlenia a odchýlky tvaru vlny namerané v bodoch 4, 5 a 6 sú veľké. Hodnota nameraná v bode 4 ako merací bod na štrukturálnom základe je príliš veľká, čo naznačuje, že štrukturálne spojenie v bode 4 je zrútené alebo nie{18}}tuhé a základ je potrebné posilniť. Meracie body 5 a 6 sú body na vibračnej štruktúre a zrýchlenie vibrácií je príliš veľké, čo naznačuje, že je potrebné čiastočne spevniť štruktúru tela vibračnej clony. Na zvýšenie tuhosti konštrukcie je potrebné použiť výstužné rebrá, prípadne zväčšiť hrúbku telesa rebra, aby odolalo poškodeniu konštrukcie únavou. Tabuľka 4 ukazuje údaje o frekvenčnej doméne vibračnej clony získané z údajov nameraných v 12 bodoch.
Po konverzii časovej{0}}frekvenčnej domény sa energia vibrácií meracieho bodu 1 sústredí do budiacej frekvencie (približne 13 Hz) a ostatné frekvenčné zložky sú vysokofrekvenčné (súvisiace s nárazom častíc materiálu, nevyváženosťou rotora a tuhosťou štrukturálneho základu). Meracie body 2, 4 sú pripevnené k základu, energia vibrácií týchto bodov sa koncentruje vo vysokofrekvenčnom pásme, anticentrálna vibračná clona v procese prác na konštrukcii základu, čo sa prejavuje najmä vplyvom tieniacich materiálov. Meracie body 8, 9 a 10 sú všetky energie sústredené väčšinou vo vysokých frekvenciách. Pretože zozbieraný signál je spektrum priečneho zrýchlenia vibračného sita, súvisí so skutočným torzným chvením vibračného sita. Test meracích bodov 5 a 7 je špeciálna vibrácia v smere Y, frekvencia budenia ako jej hlavný faktor, vzdialenosť medzi hlavným uzlom a podriadeným uzlom konštrukcie zostáva vždy nezmenená, budiaca sila sa môže prenášať na teleso obrazovky cez jednotku hmotnosti. (2) Modálna analýza modelu konečných prvkov sa vykonáva v ANSYS a extrahuje sa prvých 7 rádov vlastných frekvencií trepačky. Výsledky ukazujú, že prirodzená frekvencia sa vyhýba pracovnej frekvencii a trepačka nebude produkovať rezonančný jav v pracovnom procese, ktorý spĺňa konštrukčné požiadavky. (3) Vibračný signál trepačky v prevádzke naprázdno zhromažďuje vibračný testovací prístroj INV1601 a odozva v časovej histórii a frekvenčnej oblasti sa získava analýzou údajov softvéru DASP. Charakteristiky odozvy každej oblasti v pracovnom procese vytriasača sú pochopené a abnormálna odozva časti vytriasača sa porovná z analýzy dynamickej odozvy každej časti v procese chodu vytriasača. (4) Prostredníctvom modálnej analýzy a analýzy dynamickej odozvy veľkých naklonených triedičov na kamenivo sú zvládnuté štrukturálne charakteristiky vibračného sita a dynamická odozva každej oblasti v prevádzke bez zaťaženia. Poskytuje spoľahlivý základ pre diagnostiku porúch a štrukturálne vylepšenie veľkých naklonených sít pre kamenivo.
