Bol zavedený vzorec rezného odporu zhrnutý bývalými odborníkmi Sovietskeho zväzukalibrátory minerálov. Bol získaný rovnovážny vzťah medzi reznou silou a nosnou reakciou častíc materiálu za podmienok prechodného stabilného podopretia. Bolo odvodené zovšeobecnené vyjadrenie medznej sily s náhodnými diskrétnymi vlastnosťami materiálových častíc: Potom sa diskutuje o náhodných diskrétnych charakteristikách materiálových častíc na základe výrobnej kapacity a uvádza sa rekurzívny vzorec hmotnosti častíc zodpovedajúcich distribúcii D3 a vyjadrenie intervalovej účinnosti častíc. Po druhé, analyzuje sa koeficient pravdepodobnosti zaťaženia časovým impulzom časticového materiálu a diskutuje sa fázový posun materiálu s jemnými časticami v podmienkach stabilnej podpory a hrubého rezu s dvojitým oblúkom a diskutuje sa o jeho vzťahu s výrobnou kapacitou a spotrebou energie. Nakoniec je uvedené maticové vyjadrenie pulzného zaťaženia s náhodnými diskrétnymi vlastnosťami zrnitého materiálu. Má dôležitý teoretický význam a praktickú aplikačnú hodnotu pre výskum a vývoj drviča jemných častíc.
Mechanický model akéhokoľvek mechanického systému je základom analýzy dynamických, kinematických a statických charakteristík mechanického systému. Minerálne kalibrátory sú rozbité náhodnými a diskrétnymi materiálmi. Vytváranie mechanického modelu kalibrátora minerálov je preto výzvou. Práve vďaka tomu dokáže lepšie odhaliť lámací mechanizmus drviča. Zahraniční vedci používajú metódu diskrétnych prvkov a softvér na analýzu diskrétnych prvkov na simuláciu veľkosti drviacej sily. Proces je nasledovný: Experimentom sa zmerali fyzikálne vlastnosti materiálu ako parametre simulácie a potom sa nastavili častice na nahradenie analógového drviaceho procesu, touto metódou nie je možné merať tangenciálnu tuhosť a normálnu tuhosť medzi časticami, iba prostredníctvom simulačného experimentu sa získajú výsledky procesu pevnosti v tlaku a skutočný odhad, výsledky experimentu a simulácie diskrétnych prvkov v procese veľkosti častíc materiálu, takže táto metóda nemá zjavné, diskrétne nedostatky. Preto vzhľadom na náhodné a diskrétne vlastnosti minerálnych kalibrátorov má veľký teoretický význam a praktickú hodnotu študovať kinetické, kinematické a statické vlastnosti minerálnych kalibrátorov a vyvíjať nové produkty.
Minerálne kalibrátory Rozbitý materiál má náhodnú diskrétnu vlastnosť. Za predpokladu, že zrnitým materiálom je guľovitý materiál so špecifickou veľkosťou častíc, pri určovaní polomeru (k) guľovitého materiálu sa určí jeho poloha v drviacej komore, ako je znázornené na obrázku 1. Pokiaľ sú splnené určité podmienky, rezné ústrojenstvo začne rezať z bodu A, dosiahne maximálnu hĺbku rezu v bode B a ukončí proces rezania v bode C, pri každom okamžitom podpornom materiáli je okamžitá rezná sila vyvážená. Napríklad, keď rezné koleso dosiahne bod B, podpornou podmienkou je, že podporná reakčná sila N,N,Nm tvorí stabilnú trojuholníkovú oporu a je vyvážená s reznou silou P. Pri rezaní zubov do bodu B, maximálnej hĺbky rezu, možno použiť okamžitý tangenciálny rezný odpor v súhrnnom vzorci rezného odporu uhoľného stroja na získavanie uhlia bývalého Sovietskeho zväzu: Pa=hK, K{6},} K=0, 1,... kN:p - kontaktná pevnosť rezanej horniny, MPa, koeficient pevnosti horniny f a kontaktná pevnosť p, zodpovedajúci vzťah je uvedený v tabuľke 1. Keď koeficient tvrdosti (tj koeficient tvrdosti Platinell) prekročí hodnotu v tabuľke 1, pevnosť kontaktu možno vypočítať ako P=44×f; K, koeficient vplyvu typu rezu, K=1.5; K2 je koeficient vplyvu geometrie frézy, K=1232; K, je koeficient vplyvu veľkosti nástrojovej hlavy, K=l,25; Riadkovanie jedného riadku, mm; h hĺbka rezu, mm; F Oblasť opotrebovania zubov, zvyčajne F=(15~20)mm2. Bočná sila rezného materiálu s jedným zubom: P=KPeg=[c,(c2th)tc3]+(hh)}Pe; K=0, 1,... Vo vzorci 8(2) : koeficient vplyvu usporiadania zubov c1 a c2c v poradí,c =1.4,c{38}},c 0,15. Keď materiál, ktorý sa má zlomiť, koeficient tvrdosti Prinell, hĺbka rezu h, vzdialenosť medzi čiarami rezu. Keď je určené, jeho zaťaženie rezného odporu je množinou určených konštánt, to znamená jeho zovšeobecnené zaťaženie: P=PP.PM=0,1,.8 kde: P horizontálna zložka: P vertikálna zložka; Ja, jeden krútiaci moment; My, jedna sila. Tu treba zdôrazniť, že vedci z bývalého Sovietskeho zväzu zhrnuli vzorec zaťaženia na základe veľkého počtu výsledkov testov a po dlhom čase aplikácie sa ukázalo, že výsledky výpočtu môžu byť v dobrej zhode so skutočnými výsledkami testov. Okrem toho, najvýraznejšou črtou tohto vzorca je, že Platinellov koeficient tvrdosti "potrebuje len otestovať pevnosť v tlaku materiálu, ktorý sa má drviť. V porovnaní s testom Bond work index je jednoduchý a spoľahlivý. Zároveň sa vyhýba vplyvu hodnoty indexu v Holmesovom vzorci. 2.2 Náhodná Diskrétna Pravdepodobnosť Charakteristiky sypnej hmotnosti častíc Odolnosť proti rozdrveniu a Doba rozkladu C1 pulz 2.2. mlynčeky na drvenie sú obidva-zub, preto je potrebné priradiť drviacu úlohu jednému zubu Qx10Q,=3600×0xZ(4), kde :Q, mlecia výrobná úloha jedného zuba je sypná hustota častíc, (cms): produkčná kapacita drviča Q, -- hustota drvenia Z počtu drviacich zubov. (gcm), aby sa uľahčila diskusia, nasledujúca analýza náhodného diskrétneho pulzného zaťaženia berie ako príklad drviaci test prototypu 2PGC-307, ktorý poskytuje nielen kvalitatívne závery, ale poskytuje aj kvantitatívne výsledky, ktoré môžu nielen priamo otestovať správnosť teoretickej analýzy, ale aj vykonať analýzu chýb.